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空压机导叶执行机构曲柄断裂空压机导叶执行机构在试运行过程中3根曲柄断裂，并且进风口处噪声达120dB，一级出口2个冷却器偏流。检查发现，导叶开到80%时，导叶叶片已全开；开到90%时，已是负旋角；开到95%时，曲柄全部伸直；开到100%时，曲柄变短。在由100%开度逐渐关小时，导叶叶片有些往左转，而有些往右转，曲柄因此断裂；12片叶片也处于自由状态，空压机也因喘振而停车。更换曲柄并对导叶进行校对，将90%开度时机构的行程定为最大行程，将导叶在9%1开度处定为0，调顺叶片。开机后以上问题解决，噪声也下降到107dB，流量也有较大提高。

　　空压机防喘振理论曲线与实际曲线相差较大空压机防喘振控制采用双参数控制方式（压力和流量控制）：把流量转换成喉部差压，再根据喉部差压计算出空压机的喘振压力。排气压力低于喘振压力的10%为预警压力，低于9%为打开放空阀调节压力，当低于5%时进入安全模式运行（即卸载模式：导叶关到25%开度，放空阀放空）。

　　空压机的防喘振曲线由厂家技术人员现场测试。在测试过程中，厂家技术人员担心机组喘振而损坏设备，只是校验了理论曲线。而理论曲线的导叶开度与新钢新调整的导叶开度不相符，因此理论曲线与实际曲线相差甚远，这样造成机组实际运行过程中负荷调节难度大，甚至出现喘振误判断而导致空压机跳到安全模式运行。为了保证机组安全运行，不得不将导叶开到60%以上，全开放空阀运行。2005年11月16日，利用年检机会，重新进行喘振试验，两次试验数据2.

　　氧气透平压缩机系统电机基础不牢固氧气透平压缩机（以下简称：氧压机）电机单体调试过程中振动值偏高，虽返厂测试和调整，并重新安装，振动值仍偏高。最后分析确定是电机基础问题。于是对电机的基础进行加固（将电机基础由柱形基础改为箱形基础），该现象消除。

　　总密封气调压阀口径偏小氧压机的总密封气压力受氧气进口压力影响，当氧气进口压力偏高时总密封气压力降低，引起混合气与氧气差压、氮密封气与油压差压报警，甚至联锁停车。分析其原因是总密封气调压阀口径偏小。利用停机机会给总密封气减压阀增加一手动旁通阀，但效果不明显。后又在总密封气减压阀后增加一个储气罐，问题才得到解决。

　　氮气透平压缩机系统由于生产需要，氮气透平压缩机（以下简称：氮压机）于2004年8月投产，运行至12月时四级冷却后温度偏高，最高达70（49联锁停车，因生产需要设备联锁不得不解除）。停车后进行不揭盖冷却器酸洗。重新运行不到两个月，氮压机四级冷却后温度由50又上升至70，不得不揭盖取出冷却器，发现四级冷却管壁结垢严重，厚达3mm，其他几级冷却管也有不同程度的结垢。将4个冷却器在第奥克斯98高效除垢剂原液中浸泡45小时后，污垢才清洗干净。

　　在这么短的时间中出现这么严重的结垢，在其他设备上从未出现过。对水系统进行水质分析，总硬度达230mg/L.加大补充水量，并控制其硬度在80mg/L以下，同时加大氮压机的冷却水量。在2005年5月再次出现三级和四级排气温度偏高时，揭盖检查，冷却器冷却铜管很干净，并无结垢现象。后检查发现，高温是由冷却水进口门形垫错位和冷却器外壳铝铆钉处裂开造成冷却水短路所致。

　　分析仪系统在线分析与离线分析结果有差异总碳氢化合物含量在线色谱分析所得出的结果与离线色谱分析取样分析的结果相差比较大，在线分析结果比离线小。这是空压机由离线分析取样时液氧蒸发浓缩造成的差异引起的。